電動(dòng)缸是將伺服電機(jī)與絲杠一體化設(shè)計(jì)的模塊化產(chǎn)品 ,將伺服電機(jī)的旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)轉(zhuǎn)換成直線運(yùn)動(dòng) ,同時(shí)將伺服電機(jī)最佳優(yōu)點(diǎn) ———精確轉(zhuǎn)速控制 、精確轉(zhuǎn)數(shù)控制和精確扭矩控制 ———轉(zhuǎn)變成精確速度控制 、精確位置控制和精確推力控制 。與液壓缸 、氣缸相比 ,電動(dòng)缸總效率可提高 20 %～ 30%, 并能實(shí)現(xiàn)高精密運(yùn)動(dòng)控制 。在以電動(dòng)缸為運(yùn)動(dòng)支鏈的高精度加工機(jī)床上 ,分析工件加工質(zhì)量和精度時(shí) ,電動(dòng)缸自身精確度的影響是不可忽略的一部分 。

1 　電動(dòng)缸精確度分析

圖 1 為 EXLAR FT 系列電動(dòng)缸結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖 ,伺服電機(jī)帶動(dòng)絲杠轉(zhuǎn)動(dòng) ,絲杠的轉(zhuǎn)動(dòng)經(jīng)過滾柱轉(zhuǎn)變成螺母組件的軸向位移 。當(dāng)電動(dòng)缸受到軸向力 F 作用時(shí) ,軸向變形總量可分為以下幾個(gè)部分 。

1.1 　絲杠支承軸承的軸向位移

對(duì)于內(nèi)外圈滾道都是線接觸的圓錐滾子軸承受軸向載荷時(shí)的位移為：

式中 : F 為電動(dòng)缸軸向負(fù)載 ;F a0 為軸承預(yù)緊力 ;Z為滾子個(gè)數(shù) ; l 1 為滾動(dòng)體有效長(zhǎng)度;α為受載后軸承實(shí)際接觸角 。

1 .2 　滾柱與絲杠及螺母的接觸變形

a .接觸點(diǎn)主曲率 。圖 2 為滾柱與絲杠及螺母接觸簡(jiǎn)圖 ,由圖可知滾柱與絲杠的接觸點(diǎn) S 處主曲率分別為 :

式中 : β為滾柱接觸角 ;λ為絲杠螺旋升角 ; d 為滾柱中徑 ; d 1 為絲杠有效直徑 ;d 2 為螺母有效內(nèi)徑 。

b .單個(gè)滾柱接觸法向力 Q 。假設(shè)各個(gè)滾柱是理想滾柱 ,沒有制造誤差 ,則根據(jù)圖 2 所示 ,由幾何關(guān)系可得 :Q =Fisinβcosλ式中 i 為滾柱個(gè)數(shù) 。

c.軸向變形量 。將主曲率值及接觸力代入赫茲理論接觸變形量求解公式[ 1,3- 4],可得在接觸點(diǎn) S ,N 處的接觸變形 δ S , δ N , 再由幾何關(guān)系得其軸向變形量為 :

式中 : E ,E 1 ,E 2 分別為滾柱 、絲杠 、螺母的彈性模量 ;ν,ν 1 ,ν 2 分別為滾柱 、絲杠 、螺母的泊松比 ;K( e N )πm aN,K( e S )πm aS可根據(jù)主曲率函數(shù) F( ρS ) ,F( ρ N ) 查表得出 ;∑ ρS ,∑ ρN 分別為接觸點(diǎn) S,N 處的主曲率和 。

1.3 　絲杠螺紋的螺紋牙的彈性變形量由螺紋彈性變 形分析理論[ 5]可知 ,在分析螺紋牙彈性變形量時(shí) ,可以把絲杠看作是直徑為絲杠有效直徑 d 1 的實(shí)心圓柱 ( 同理 ,把螺母看作內(nèi)徑為螺母有效內(nèi)徑 d 2 ,外 徑為螺母外徑d′2 的空心圓柱) ,螺紋牙受載情況如圖 3 所示 ,其幾何尺寸為 :絲杠導(dǎo)程 p = 4a ,a = 2b ,b = 2c ,α= 45°。

本文在計(jì)算滾柱絲杠副接觸剛度過程中考慮的都是理想狀態(tài) ,滾柱尺寸一樣 ,周圍接觸均勻 ,這樣剛度最高 ,但由于實(shí)際滾柱尺寸不可能完全一樣 ,導(dǎo)致加載開始時(shí)只有幾個(gè)滾柱受力 ,當(dāng)加載到一定程度各個(gè)滾柱才會(huì)逐漸全部受力 ,此部分的計(jì)算并沒有考慮這方面原因 ,因此計(jì)算結(jié)果會(huì)有所偏小 。這部分誤差對(duì)計(jì)算結(jié)果的影響程度可以通過滾柱精度分組進(jìn)行降低 ,這還有待繼續(xù)研究 。

3 　結(jié) 　論

通過對(duì)影響行星滾柱絲杠副電動(dòng)缸精確度的各部分進(jìn)行分析 ,得出電動(dòng)缸的絲桿副接觸剛度及絲杠支撐軸承剛度對(duì)其影響較大 ,尤其是絲杠副這部分的接觸剛度是個(gè)薄弱環(huán)節(jié) ,對(duì)電動(dòng)缸總體精確度有一定限制 ,故在設(shè)計(jì)和選擇電動(dòng)缸時(shí) ,應(yīng)充分考慮 。